二十四根燃料支管围着燃烧室排成一圈，外形、长度和材料全部相同。
热态扫频却给出了六条危险曲线。十七号最严重，另外五根的固有频率也落在二十七到三十赫兹之间。其余十八根暂时安全，但如果只给六根更换新卡箍，整圈支管的约束刚度会变得不一致。
环形燃烧室最怕“各自安全”。一根管的振动会通过总管、喷嘴壳体和机匣传给相邻位置。六根改得太硬，也许能避开二十八赫兹，却可能把能量送给旁边十八根。
周野先让试验台保持冷态，逐根敲击二十四只卡箍。每次只给一根支管脉冲，其他二十三根同时记录响应。数据画成矩阵后，十七号与十六号、十八号之间的耦合最强；八号虽然自身频率安全，却会把振动跨过两只燃烧器传到十一号。
“这不是二十四根管，是一串会互相告状的邻居。”陈大川说。
梁师傅把十七号旧卡箍放在台上：“邻居吵架还能关门，这些东西共用一圈机匣，门都没有。”
周野提出的新卡箍允许轴向热滑移，横向由两片弹性楔无隙定位。结构本身能解决定位销在热态产生的零点零四毫米间隙，但弹性楔的刚度必须按整圈共同设计，不能只盯着六根危险支管。
林浩建立二十四节点耦合模型，把燃烧压力、支管振动和机匣响应放到同一张频谱里。第一版统一刚度方案将所有支管固有频率抬到三十四赫兹，二十八赫兹峰消失，三十四赫兹附近却出现更强的整圈同相模态。
“全班步子迈齐了，桥先受不了。”沈峥盯着仿真结果，“不能让它们同频。”
第二版把二十四只卡箍分成高低两种刚度，频率峰被拆开，却在两组交界处出现局部应力。卡箍能撑住，喷嘴入口的薄壁接头却接近疲劳红线。
周野没有继续增加种类。他把二十四根支管按燃烧器相位分成六组，每组四根，卡箍主刚度保持一致，只改变两片弹性楔的预紧方向。相邻支管受到压力波时，一只向左吸收微位移，下一只向右吸收，传到机匣的横向力相互抵消。
频率不用全部拉开，只要不让它们在同一时刻朝同一方向推。
系统给出完整重构方案。
【可重构目标：环形燃烧室燃料支管解耦卡箍】
【目标数量：二十四套】
【方案核心：轴向热滑移与交错横向预紧】
【预计消耗重构点：】
【当前重构点：】
周野确认。
【重构完成】
【剩余重构点：】
二十四套卡箍看上去完全相同，底部的弹性楔方向却按左、右、左、右交错排列。轴向导轨表面采用高温固体润滑层，支管可以随着机匣升温缓慢伸长；横向不留自由间隙，小幅振动一出现便会被弹性楔接住。
梁师傅先在十七号上安装样件。冷态敲击频率从二十八赫兹移到三十六赫兹，升到工作温度后只降到三十四点八赫兹。更重要的是，振动传到十六号和十八号时相位相反，在机匣连接处抵消了大半。
“一根过关不算。”周野说，“把二十四套都装上。”
沈峥把预警阈值写进控制程序：单根频率进入三十一赫兹以下只提示检查，两根相邻支管同时靠近危险区则限制升负荷，三根同相响应立即切断燃料。结构修复与保护逻辑同时到位，才算真正堵住后路。
安装过程中，每根支管的轴线位置都必须重新测量。弹性楔多压零点一毫米，喷嘴入口就会承受侧载；少压零点一毫米，又可能重新出现间隙。林浩用激光跟踪仪盯位置，梁师傅按热态补偿值逐只修配垫片。
六小时后，最后一只卡箍锁紧。冷态扫频显示，二十四根支管的主峰分布在三十三到三十六赫兹，二十八赫兹附近只剩低矮背景。
沈峥却没有立刻点火。他让高温空气先通过燃烧室，不供燃料，把机匣和支管加热到真实状态。
十七号主峰稳定在三十四点七赫兹，其余五根临界支管也全部离开危险区。可当空气流量升到百分之八十工况时，十二号支管的入口压力突然出现一条二十三赫兹波动。
它的机械固有频率明明在三十五赫兹。
新的卡箍没有共振，燃料总管里的流体却开始用另一种节拍推动整圈支管。