柔顺微肋先在透明放大模型上验证受力。
旧结构把外套层的热膨胀直接压在通道隔墙上。局部未贴合区一旦存在，隔墙边缘便像撬棒，把界面越撬越开。
新微肋做成短弧形，一端连接外套，一端落在两条通道之间的实体区。升温时弧形先发生微小弹性伸展，把剪切峰值从界面薄区移开。
第一版弧度过大，热应力降了，冷态压力载荷下却出现呼吸变形。通道截面随压力变化，可能制造新的流量波动。
第二版增加一条反向短肋，两条弧形互相限制冷态位移，热态又能沿不同方向释放膨胀。界面剥离应力下降百分之六十八，通道截面变化不足百分之一。
反向短肋并非与主肋完全对称。靠高热流一侧更薄，允许先伸长；低热流一侧略厚，负责在压力载荷下限位。两者若做成一样，热变形反而会在中间对顶。
压力脉冲试验中，微肋位移峰值只有设计间隙的一半。把压力提高到验证上限，反向肋开始接触限位面，通道没有继续呼吸。
梯度扩散层从内衬材料逐步过渡到外套材料。不是在两者之间夹一层软金属，而是让成分与弹性模量连续变化，避免新的整齐边界。
材料组用薄片做五十次热循环。普通连接样在第三十七次出现边缘微裂，梯度样件到第五十次仍保持连续。
循环后的样片被沿三个方向切开。梯度层成分变化连续，没有脆性化合物聚集；显微硬度从内衬到外套缓慢过渡，不存在一道突然升高的硬线。
材料相容试验还覆盖冷却燃料环境。样件浸泡后质量变化低于检测限，表面没有析出会堵塞细通道的颗粒。
原位加热ct显示，旧见证环在目标温度下张开十八微米，新样件最大界面变化不到两微米，未形成相邻通道间的贯通路径。
周野确认重构。
【重构目标：热态防串流界面与柔顺约束微肋】
【消耗重构点：】
【当前重构点：】
报废喷管的超差法兰被移除，合格内衬与外套重新构建连接界面。系统在两处高风险区域形成柔顺微肋，七十二条冷却槽的有效截面保持原值。
重构后的喷管先做三维轮廓测量。喉部最小直径没有改变，外套圆度也在原公差内，局部柔顺不能以牺牲整体气动外形为代价。
微肋位置由外部标记与内部ct双重确认。标记用于后续应变测量，ct证明肋条确实落在两条高风险界面旁，而非只在外壳上画对了位置。
【重构完成】
【预测热态界面张开：小于两微米】
【冷却通道截面变化：小于百分之一】
重构喷管先做冷流检查，七十二条流量离散度与原设计一致。微肋没有让任何通道变窄，也没有产生可捕捉涡流噪声。
随后进行原位加热。九十秒对应温度到达，界面仍闭合；一百二十秒越过旧故障点，两处薄区只有轻微弹性位移，没有相互贯通。
技术员把温度继续提高到验证上限。梯度层两侧应变平滑变化，没有像旧界面那样突然跳变。
周野仍不让喷管直接进入长程热试。他要求先堵住一条无关通道，验证监测系统能否识别真实流量异常。
人为堵塞后，对应出口温度快速升高，邻道没有出现反向降温。这说明新结构消除了横向串流，测点也能正确区分“本通道缺流”和“别处燃料窜入”。
堵塞量从百分之五逐步增加到百分之二十，监测系统在最低等级便给出预警。过去横向串流会掩盖一部分温升，如今单条通道异常不再被邻道冷液悄悄稀释。
解除堵塞后，温度按预测恢复，没有迟滞。若界面仍有侧门，压力变化会让恢复曲线拖尾；这项动态结果再次说明通道彼此独立。
堵塞撤除，七十二条通道重新平衡。喷管装上试车台，计划从六十秒、两百秒逐步延长到六百秒。
第一次六十秒热试没有异常。第二次两百秒，旧故障时刻平稳越过，总压降只随燃料温度缓慢变化。
停机后热态保持装置维持喷管温度，ct快速扫查两处风险界面，没有出现侧门残余张开。
扫描结束后，喷管自然冷却到常温再复测。热态与冷态轮廓差完全可逆，柔顺微肋没有留下塑性变形。梯度界面也未出现新增孔隙。
长程热试前，团队把两百秒产生的数据与模型重新校准。预测的六百秒最高界面应力下降百分之十一，仍保留原安全系数，没有因为短试成功便放宽限制。
陈大川看着七十二条几乎平行的曲线：“以前五条路偷偷串门，现在都学会各回各家了。”
梁师傅提醒：“两百秒只是没串门，六百秒才知道它们会不会住久了又打通墙。”
长程热试将在第二天进行。喷管必须连续经历启动、稳态、节流与关机热浸，界面不仅要扛最热时刻，还要扛温度反向变化。