封盖与轴身热膨胀不同。
旋转时摩擦和油雾让配重区升温。
停机后，封盖先冷却收缩，接触面发生微小滑动，于是每隔十几秒响一声。
一次滑动只有几微米。
数年运行累积数百万次，配重槽仍可能被磨出沟。
不能为了防平衡块飞出，制造另一个金属碎屑源。
最直接的方法是把封盖夹得更紧。
可完全限制热伸缩，热应力会转移到螺栓上。
周野把刚性封盖改成分段弹性锁片。
锁片材料与轴身不能只看强度。
两种金属膨胀系数差太大，温度循环仍会产生相对位移；硬度差太小，又可能互相咬合。团队从三种候选材料中选择热膨胀更接近、表面可做固体润滑处理的一种。
固体润滑层只覆盖允许滑动的端部，中间固定区保持干燥摩擦。这样锁片热胀时能释放，平衡块本体却不会获得松动通道。
四片锁片沿圆周压住平衡块，每片中间固定，两端允许在槽内微小滑动。热膨胀由锁片自身弯曲吸收，不再让整块封盖刮过轴身。
接触面加一层与轴材相容的软金属垫片。
它不是靠软来承载。
主要载荷仍由楔块和螺栓承担，垫片只消除微动磨损。
锁片装好后进行冷热循环。
升温三十度。
保温。
冷却。
声发射传感器没有再捕捉到周期点击。
冷热循环一共做了五十次。
前十次每次拆检，确认软垫片没有被挤出；后四十次连续监测锁片应变。应变幅值逐渐稳定，没有棘轮式累积变形。
防脱链也做离心载荷等效拉力试验，即使锁片全部失效，平衡块仍被限制在配重槽内部。
锁片端部滑移量零点零四毫米，处于设计行程内。
推进轴再次升到六十转。
振幅保持零点零八四毫米。
平衡块没有因防脱结构变化产生位移。
停机后二十四小时，六组支架恢复静载状态。
轴线复测最大弯曲零点二九毫米。
比校直完成时增加零点零二。
在温度和测量不确定度范围内。
十二点四米残余应力折点没有反弹。
油孔螺旋修复层经冲刷后仍完整。
静态、低速动态两项验收通过。
推进轴准备装回破冰船。
安装前，船厂把完整轴线模型和每只支架拆除顺序冻结。六百二十吨轴从临时轴承转移到运输车时，支点变化可能让它再次产生弹性弯曲。
转载分十二步进行，每一步只转移约五十吨，并用激光确认永久弯曲没有变化。运输车完全接管后，最大弯曲仍为零点二九毫米。
这一步比把它从船里抽出来更难。
轴要穿过尾管、三组正式轴承和联轴器，三十五米路径的中心偏差必须控制在亚毫米级。
船体坐在船坞支墩上。
随着潮位、日照和舱内设备载荷变化，整艘船也会微微变形。
早上测得的轴线，下午可能移动半毫米。
船厂原计划按固定坐标安装。
周野改成动态轴线。
在船体关键舱段布置二十只位移传感器和温度计，实时计算船体变形。推进轴目标位置不再是一条刻在图纸上的直线，而是随船体状态缓慢变化的参考线。
模块车把六百二十吨轴送到船尾。
尾管入口直径只比轴颈大几十毫米。
第一段进入五米。
左右间隙正常。
十米。
第二组轴承前的激光靶显示中心偏低零点四毫米。
运输支架升高零点四。
轴身继续前进。
到十八米时，船体传感器突然显示尾部整体上翘零点三毫米。
不是轴在抬高。
船坞另一侧正在给压载舱排水，几千吨载荷变化让船体发生弹性变形。
若按旧坐标继续推，轴颈会擦碰第二轴承下瓦。
安装立即暂停。
动态轴线模型把船体变形分为快速和缓慢两类。压载排水造成的零点三毫米属于快速变化，安装必须暂停；昼夜温度造成的缓慢漂移，则由支架连续跟随，不需要每次停工。
阈值提前写入控制器，不能等现场看见间隙变小才凭经验决定。
周野让压载作业保持当前状态，动态模型重新计算目标线。运输支架不追着零点三毫米一次调完，而是等船体变形速度降下来，再分两步修正。
十分钟后，轴身继续前进。
二十五米。
三十米。
最后五米需要与主机联轴器对接。
两只直径数米的法兰之间，端面平行度要求比一张纸还小。
推进轴还差四十厘米到位时，联轴器上方间隙突然少了零点二毫米。
船体变形模型没有变化。
这次移动的，是主机自己。